编辑：濮阳矿用变压器厂家 日期：2018-12-24 人气：386
展开全部二 濮阳矿用变压器规格的选择1． 熔体额整流变电是氯碱行业中重要环节，而快速濮阳矿用变压器半导体电力整流变电保护中配置至关重要，一旦设备定型后，快速濮阳矿用变压器选用会直接影响直流供电质量和用电效率等整流变电参数。电力半导体器件热容量小，故障状态下必须要有快速濮阳矿用变压器保护，而快速濮阳矿用变压器具有与半导体器件类似热特性，是一种良好保护器件。本文涉及是封闭式有填料式快速濮阳矿用变压器，运行中没有外部现象。
此类型主要用于大功率和超大功率整流器保护。当变流臂中某一支路器件因某种原因损坏时（每一支路设备功率不同，一般并联几对快速濮阳矿用变压器和半导体整流元件串联而成，图1仅标出1对快速濮阳矿用变压器与半导体整流元件），导致与之串联快速濮阳矿用变压器保护分断后，一般情况下仅1个器件出故障，并不影响整个整流器正常运行。目前，唐山三友集团冀东化工有限半导体电力整流器保护中配置就属于变流臂内部并联支路配置保护式，运行效果很好，如图1所示。
此类型主要用于中、小功率整流器保护。当某一变流臂中器件因某种原因损坏时，导致该相快速濮阳矿用变压器保护分断后，整流器保护将自动切断供电电源，停止向整流器供电，氯碱行业不常用该配置，如图2所示。
也称电压法。线路变流变压器线电压应低于快速濮阳矿用变压器额定电压。经电力半导体器件与快速濮阳矿用变压器串联短路实验验证，以半导体额定乘以系数，做为所选用快速濮阳矿用变压器额定。因快速濮阳矿用变压器额定是有效值，而半导体器件额定是平均值，针对上述类配置方案（图1），对代产品RS0、RS3系列（我国快速濮阳矿用变压器发展史可分为4个阶段，代是全国联合设计RS0、RS3系列，参数为480A、濮阳矿用变压器750V以下，分断能力为50kA，是一种体积较大、价格低廉、电寿命短初级产品，目前尚有相当装机量）而言，该系数可按整流管为1.4、晶体管1.2、快速晶体管为1来选配，如ZP1000配1A快速濮阳矿用变压器。针对上述第二类配置方案（图2），则可依矿用变压器据阀Iv以及变流装置负载特性选择快速濮阳矿用变压器，再按整流器可能产生故障，来选择有足够分断能力快速濮阳矿用变压器，如50kA或100kA，其中50kA为合格品，100kA为一级品。
快速濮阳矿用变压器额定是以有效值表示，一般正常为标称额定30%～70%。快速濮阳矿用变压器使用时或其一端被半导体器件加热而另一端被水冷母排冷却，或双面都被水冷母排冷却；或进行强制风冷来控制温升使之保持能力。
整流器中快速濮阳矿用变压器接头处连接状况直接影响着快速濮阳矿用变压器温升和可靠运行，为此必须保持接触面平整和清洁。如无镀层母排接触面要去除氧化层，安装时给予规定压紧力，使接触面产生弹性变形。并联快速濮阳矿用变压器要求逐个检测接触面压降。
快速濮阳矿用变压器功耗W=ΔUIw；ΔU=f(Iw)式中：Iw---工作；ΔU---快速濮阳矿用变压器压降。
快速濮阳矿用变压器功耗冷态电阻有很大关系，选用冷态电阻较小快速濮阳矿用变压器有利于降低温升，要受温升限制。如前所述，快速濮阳矿用变压器接头处连接状况也影响着快速濮阳矿用变压器温升，要求快速濮阳矿用变压器接头处温升不应影响其相邻器件工作。实验证明，快速濮阳矿用变压器温升低于80℃时可以长期运行，温升100℃时制造工艺稳定产品仍能长期运行，温升120℃是能力临界点，若温升达到140℃时，快速濮阳矿用变压器不能长期运行。
目前，化工行业一般采用水冷母排和风冷方式来降低快速濮阳矿用变压器温升。水冷母排尤其对低电压规格快速濮阳矿用变压器如～600V效果更佳。快速濮阳矿用变压器端子与水冷母排连接端温差一般1.0～2.0℃。许多大功率快速濮阳矿用变压器是按水冷条件设计，，用户使用前应向制造厂垂询。风冷也是一种减少温升有效方法，风速能力曲线来确定风速对快速濮阳矿用变压器温升影响，风速约5m/s时一般可以提高25%通流能力，风速若再增加将不会有明显作用。
制造厂提供快速濮阳矿用变压器电压降曲线以及额定下功耗，测量快速濮阳矿用变压器两子间电压降可以快速计算出该支路实际。
另外，同样通流情况下，温升还与快速濮阳矿用变压器是否采用单一或双并有关。先进工业国家制造大功率整流装置中多采用快速濮阳矿用变压器双并与半导体器件串联，如700A×2、1A×2、2500A×2。双并结构快速濮阳矿用变压器端子可以尽量减薄，以减小电阻。有一类双并连接快速濮阳矿用变压器靠螺栓和连板连接，另一类是连板（端子）与2个熔体（端子）焊为一体结构，此类结构比较先进。电压较高快速濮阳矿用变压器其内阻较大，濮阳矿用变压器尤其是800V以上产品，外壳瓷套有一定长度，表面积较大，而熔体产生热量经由填料、外壳传导散热，故电压高快速濮阳矿用变压器风冷效果较显著。
快速濮阳矿用变压器外壳强度很大程度上确定了对故障分断能力。其次，快速濮阳矿用变压器内部金属熔片形状、填料吸附金属蒸汽能力和热量、熔断体电动力等都影响分断能力。设计整流器时应计算“整流变压器”相间短路，并按此选用具有足够分断能力快速濮阳矿用变压器。分断能力不足快速濮阳矿用变压器会持续燃弧直至爆炸，严重时会导致交直流短路，故额定分断能力是一个安全指标。
易于忽视问题是短路故障时线路功率因数，快速濮阳矿用变压器分断时所产生电弧能量大小与电路感抗大小有很大关系，当线时对分断能力有特别高要求。
式中：Wa---电弧能量；Wr---电阻消耗能量；W1---线路电感释放能量。
分断能力满足“整流器”要求时，还要注意分断瞬间电弧电压峰值（标准中称为“暂态恢复电压”）不能过高，要快速濮阳矿用变压器制造时予以限制，使其低于半导体器件所能承受值，否则半导体器件将会损坏。故分断时间短濮阳矿用变压器不一定适用。
当快速濮阳矿用变压器用于直流电路中时，直流分断过程中不存电压过零点，这对快速濮阳矿用变压器可靠分断是一个苛刻条件，一般情况下快速濮阳矿用变压器若用直流电路中只能用到快速濮阳矿用变压器额定电压60%，选用直流快速濮阳矿用变压器。
濮阳矿用变压器熔断时间t与熔断I大小有关，其规律是与平方成反比。图3表示t∞1/I2关系曲线，称为濮阳矿用变压器秒-安特性曲线。
各种濮阳矿用变压器设备（包括电网）都有一定过载能力，当过载较轻时可以允许较长时间运行，而超过某一过载倍数时，相应要求濮阳矿用变压器一定时间内熔断。选择濮阳矿用变压器保护过载和短路，必须了解用电设备过载特性，使这一特性恰当处濮阳矿用变压器秒-安特性保护范围之内。
由图3可见，熔断Io熔断时间理论上是无限大，称为小融化或临界，即熔体小于临界值就不会熔断。选择熔体额定Ie应小于Io；通常取Io与Ie比值为1.5～2.0，称作熔化系数。该系数反映[city矿用变压器name]矿用变压器过载时不同保护特性，如要使濮阳矿用变压器能保护小过载，融化系数就应该低些；避免电动机起动时短时过使熔体熔化，融化系数就应高些。
快速熔器能力满足系统短路要求后，发生短路故障时可以故障，但能否保护所串联半导体器件则必须分析二者I2t值。当快速濮阳矿用变压器I2t值小于半导体器件I2t值时，才能对半导体器件起到保护作用。短路故障时I2t值分为两个阶段，即弧前I2t和熔断I2t。熔体金属从固态转为液态时间是弧前时间， 大约1.0～2.0ms，可以认为是绝热过程，此时间段快速濮阳矿用变压器产生时间积分可以认为是一定值，由设计来确定。弧前I2t值不同材料其值同，每一种材料它是一个常数。当熔体金属变为蒸气时电弧始燃，燃弧过程中由限流值降至零，此阶段I2t即为熔断I2t，它是一个变量。这一过程主要依靠填料被腐蚀而吸收能量。
设计快速濮阳矿用变压器时，为满足半导体器件不断提高额定，要采取许多措施，而不能简单用算术方法来选择快速濮阳矿用变压器。实验证明，当额定增加1倍时，快速濮阳矿用变压器I2t值是原来4 倍，而半导体器件I2t值增加要小多。要使快速濮阳矿用变压器降低I2t值有较大难度，多方面采取措施，如合理熔片分布、缩短熔体长度、减小电弧栅和提高灭弧材料熄弧能力等。I2t值是精选快速濮阳矿用变压器重要指标之一。
快速濮阳矿用变压器分断后绝缘电阻指标由经验证明是很重要。20世纪90年代大量产品中加入了钾盐、钠盐，钠盐可以提高电弧栅分断能力。而制造较差快速濮阳矿用变压器分断后绝缘电阻大多低于0.3MΩ，有漏电现象，特殊情况下切断故障后经一段时间又重燃，这将引起更大故障。质量好快速濮阳矿用变压器（加入了钾盐、钠盐）分断后应形成0.5MΩ以上绝缘电阻。快速濮阳矿用变压器分断10min后能达到大于1～30MΩ绝缘电阻，可认为有良好可靠性。
另外，使用快速濮阳矿用变压器时还要考虑其寿命及可靠性；分断后绝缘电阻指标（＞0.5MΩ）；尽量低暂态恢复电压；不使用有隐形故障产品等。
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展开全部(二) 濮阳矿用变压器规格的选择1． 熔体额定的选择(1) 对于变压器、电炉和照明等负载,熔体的额定应略大于或等于负载.(2) 对于输配电线路,熔体的额定应略大于或等于线) 在电动机回路中用作短路保护时,应考虑电动机的启动条件,按电动机启动时间的长短来选择熔体的额定.对启动时间不长的电动机,可按下式决定熔体的额定 IN熔体=Ist/(2.5~3)式中 Ist——电动机的启动,单位:A
注:In濮阳矿用变压器的额定;Ime电动机的额定;Imemax多台电 动机容量的一台电动机的额定; ∑Ime其余电动机的额定之和.
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